DN10英寸換算是3/8寸，外徑A系列徑是17.1mm；B系列是15mm。
3分管就是公稱通徑為DN10的管子，4分管就是公稱通徑為DN15的管子，6分管就是公稱通徑為DN20的管子。
通常說的4分管是按英寸來說的：4分是英制管道直徑長度的叫法，即1/2英寸．等于公制的15mm
1英寸等于8分.合公制的25.4mm
6分＝3/4英寸＝20mm
4分＝1/2英寸＝15mm
擴展資料
連接方式
1、卡壓式連接 ---------分為單卡壓和雙卡壓。雙卡壓是最穩定的連接方式。采用徑向收縮外力（液壓鉗）將管件卡緊在管子上，并通過O型密封圈的止水，達到連接效果。 操作便捷，密封性好，不可拆卸。
2、擴環式連接---------采用徑向收縮外力（液壓鉗）將管件卡緊在管子上，并通過寬帶膠密封圈的止水，達到連接效果， 可拆卸，管子安裝增加管端滾壓凸環的工序；密封性一般，鑄造的管件成本高。
伸縮式加油槍套管及具有該套管的加油槍的制作方法
技術領域：
本實用新型涉及一種加油槍及加油槍套管，尤其涉及一種具有伸縮功能的加油槍 套管及具有該套管的加油槍。
背景技術：
現有的加油槍采用的出油管，其軸向尺寸均為固定設置，在加油工作中，加油槍的 出油管僅能伸入油箱口，由于相距油面具有一定的高度而使得油品的快速沖擊力造成油面 產生大量的泡沫，因此導致的后果為第一，油箱不易加滿；第二，加油槍的自封效果不佳。
發明內容本實用新型所要解決的技術問題在于，提供一種可以有效減少加油時油箱中產生 大量泡沫的加油槍套管及具體該加油槍套的加油槍。為了實現上述目的，本實用新型提供一種伸縮式加油槍套管，包括靜出油管、動 出油管、彈性連接件，所述動出油管套裝于所述靜出油管，所述動出油管相對所述靜出油管 位移并具有加油位置及關閉位置，所述動出油管及靜出油管相對移動的端部設有止擋件， 所述動出油管的另一端設有套管出油口，所述靜出油管固定連接于加油槍，所述彈性連接 件設置于所述動出油管內，所述彈性連接件的一端固定于所述套管出油口內，另一端固定 于加油槍出油口內。上述的伸縮式加油槍套管，其中，所述動出油管的軸向尺寸大于所述靜出油管的 軸向尺寸，所述套管出油口設置于所述動出油管鄰近端部上。上述的伸縮式加油槍套管，其中，所述靜出油管內還包括一氣道。上述的伸縮式加油槍套管，其中，所述動出油管套裝于所述靜出油管內，所述彈性 連接件為一拉伸彈簧，所述拉伸彈簧的兩端分別設置有掛勾，所述套管出油口內壁與所述 加油槍出油口的內壁上分別設置有對應掛勾的勾扣。上述的伸縮式加油槍套管，其中，所述動出油管套裝于所述靜出油管內，所述止擋 件為設置于所述靜出油管端部的凸環及設置于所述動出油管鄰近端部的卡環。上述的伸縮式加油槍套管，其中，所述動出油管鄰近卡環的端部還設置有至少一 個密封圈。為了實現上述目的，本實用新型還提供一種加油槍，包括加油槍本體、槍托以及 權利要求1至8中任意一項所述的伸縮式加油槍套管，所述加油槍本體內依次設置有進油 口、主控制閥組件、自封控制閥組件、回流閥組件、出油口，所述槍托上設置有連接所述主控 制閥組件及自封閥控制組件的控制手柄，所述伸縮式加油槍套管固定連接于所述加油槍本 體的出油口。上述的加油槍，其中，所述伸縮式加油槍套管與加油槍本體的出油口為螺紋連接 或卡接。上述的加油槍，其中，所述伸縮式加油槍套管與加油槍本體的出油口通過一管接頭連接固定或焊接固定。上述的加油槍，其中，所述加油槍本體的出油口還設置有出油管組件，所述伸縮式 加油槍套管固定連接于所述出油管組件。
以下結合附圖和具體實施例對本實用新型進行詳細描述，但不作為對本實用新型 的限定。
[0015]圖1本實用新型具有伸縮式加油槍套管;的加油槍結構圖；[0016]圖2a本實用新型具有伸縮式加油槍套1_的加油槍未加油狀態示意圖；[0017]圖2b本實用新型具有伸縮式加油槍套1_的加油槍加油狀態示意圖；[0018]圖2c本實用新型具有伸縮式加油槍套1_的加油槍自動關閉狀態示意圖。[0019]其中，附圖標記[0020]1靜出油管[0021]11氣道[0022]2動出油管[0023]21套管出油口[0024]22密封圈[0025]23勾扣[0026]3彈性連接件[0027]31掛勾[0028]4加油槍本體[0029]41進油口[0030]42主控制閥組件[0031]43自封控制閥組件[0032]44回流閥組件[0033]45出油口[0034]46勾扣[0035]5槍托[0036]51控制手柄[0037]52擋位[0038]53支撐[0039]6管接頭
具體實施方式
以下結合附圖對本實用新型的結構原理和工作原理作具體的描述在圖1所示的具體實施方式
中，本實用新型揭示一種具有伸縮式加油槍套管的加 油槍，如圖所示，伸縮式加油槍套管包括靜出油管1、動出油管2、彈性連接件3，動出油管 2套裝于靜出油管1，動出油管2能夠與靜出油管1相對移動并具有伸出于靜出油管1的加 油位置及收至靜出油管1內的關閉位置，動出油管1與靜出油管2相對移動的端部設有止擋結構。動出油管2的前端部設有套管出油口 21，靜出油管1固定連接于加油槍本體4的 出油口 45，彈性連接件3設置于動出油管2內，彈性連接件3的一端固定于套管出油口 21 內，另一端固定于加油槍出油口 45內，當動出油管2位于加油位置時彈性連接件3被拉伸。進一步地，參閱圖1詳細說明本實用新型揭示的伸縮式加油槍套管。靜出油管1通過一管接頭6固定連接于加油槍本體4的出油口 45，動出油管2套 裝于靜出油管1內并且動出油管2的外徑與靜出油管1的內徑之間具有滑動間隙，使動出 油管2與靜出油管1能夠相對移動，為了避免動出油管2脫離靜出油管1，在動出油管2與 靜出油管1相對滑動的端部分別設置止擋結構，可以將靜出油管端部的管內設置一凸環及 動出油管鄰近端部的管壁上設置一卡環(圖中未示出)，該凸環及卡環可以選擇與動出油 管2及靜出油管1 一體成型，還可以選擇以其它方式固定安裝。上述實施方式適用于非自 封加油槍，為了適用于自封加油槍，靜出油管1的管內還設置有一氣道11，該氣道11用于對 自封閥控制組件43產生控制。本實用新型并不限定于上述的具體實施方式
，也可以將動出油管套裝于靜出油管 之外。本實用新型的套管出油口 21，較佳的可以設置在動出油管2鄰近前端部的側壁 上，可以沿周向設置為兩個或多個通孔，當然，如圖2a、圖2b、圖2C所示，套管出油口 21也 可以不設置在側壁上而設置在前端部，可以設置為多孔或再另外增加其它形式的管接頭， 從而達到更好的效果。較佳的，可以將套管出油口 21恒定設置于靜出油管2之外，以動出 油管2套裝于靜出油管1之內為例，具體實施方式
一，選擇動出油管2的軸向尺寸大于靜出 油管1的軸向尺寸，具體實施方式
二，選擇套管出油口 21的直徑大于靜出油管1的直徑，為 此，可以實現不論動出油管2位于伸出靜出油管的加油位置或回收至靜出油管2的關閉位 置時均能夠達到套管出油口 21位于靜出油管1之外，為了防止動出油管與靜出油管滑動中 產生泄漏現象，于動出油管2上還可以設置至少一個密封圈22。彈性連接件3選擇為一拉伸彈簧，拉伸彈簧的兩端分別設置有掛勾31，將套管出 油口 21的內壁及加油槍出油口 45的內壁上分別設置對應掛勾的勾扣23及46，也可以將拉 伸彈簧的兩端分別設置有掛環，將套管出油口 21的內壁及加油槍出油口 45的內壁上分別 設置對應的掛勾，通過將掛勾與勾扣連接而將拉伸彈簧設置于動出油管2內，以便在加油 結束為動出油管2提供回復彈力。如圖1所示本實用新型還揭示一種具有上述伸縮式加油槍套管的加油槍。加油槍包括加油槍本體4、槍托5以及上述的伸縮式加油槍套管，伸縮式加油槍 套管固定連接于加油槍本體4的出油口 45，加油槍本體4內依次設置有進油口 41、主控制 閥組件42、自封控制閥組件43、回流閥組件44、出油口 45，槍托5上設置有連接主控制閥組 件42及自封閥控制組件43的控制手柄51，以便通過操動控制手柄而控制加油槍的開啟以 及加油完畢后通過自封控制組件控制主控制閥組件關閉。如圖1所示，伸縮式加油槍套管的靜出油管1與加油槍的出油口 45的連接方式可 選擇為通過一管接頭6連接固定，也可選擇為螺紋連接或卡接結構，還可以選擇為焊接固 定，不以圖具體實施方式
為限。本實用新型揭示的加油槍，也可以直接將現有的加油槍安裝上述的伸縮式加油槍 套管，現有的加油槍本體的出油口設置有出油管組件，將本實用新型揭示的伸縮式加油槍套管固定連接于出油管組件，即為本實用新型提供的加油槍，方便簡捷。請參閱圖2a、圖2b詳細說明本實用新型具有伸縮式加油槍套管的加油槍工作原理。如圖2a所示的的加油槍未加油狀態中，動出油管收至靜出油管內。如圖2b、圖1所示，加油階段，搬動控制手柄51，控制手柄51帶動主控制閥組件開 啟，壓力油從進油口 41進入，通過主控制閥組件42、自封控制閥組件43、回流閥組件44、出 油口 45而作用于伸縮式加油槍套管，在壓力油的推動下，動出油管2克服摩擦力以及拉伸 彈簧的作用力而伸出，從而使套管加油口位于油品液面內，由于出油口與油品液面不具有 距離，為此，可有效減少油品液面產生泡沫的現象，此時，支撐53卡于擋位52而維持加油狀 態。如圖2c所示，加油完畢自動關閉階段中，當液位到達E點時，E、F、B、A形成閉路， 此時在C 口射流的作用下A腔立即形成負壓，使得自封控制閥組件43中的膜片在負壓作用 下，克服彈簧力及摩擦力拉起自封控制閥組件43中的自鎖機構，實現自動關閉加油槍，停 止加油，此時，動出油管2在拉伸彈簧3的彈性回復力作用下，克服摩擦力以及自身的重量 而回縮至原始狀態。綜上所述，采用本實用新型揭示的伸縮式加油槍套管的加油槍，通過動出油管與 靜出油管套裝連接，使得在加油時動出油管將出油口帶入油品液面內而減少油品液面產生 泡沫的現象，可克服現有加油槍因油品液面產生的泡沫而導致的油箱不易加滿以及加油槍 的自封效果不佳等缺陷。當然，本實用新型還可有其它多種實施例，在不背離本實用新型精神及其實質的 情況下，熟悉本領域的技術人員當可根據本實用新型作出各種相應的改變和變形，但這些 相應的改變和變形都應屬于本實用新型所附的權利要求的保護范圍。
權利要求一種伸縮式加油槍套管，其特征在于，包括靜出油管、動出油管、彈性連接件，所述動出油管套裝于所述靜出油管，所述動出油管相對所述靜出油管位移并具有加油位置及關閉位置，所述動出油管及靜出油管相對移動的端部設有止擋件，所述動出油管的另一端設有套管出油口，所述靜出油管固定連接于加油槍，所述彈性連接件設置于所述動出油管內，所述彈性連接件的一端固定于所述套管出油口內，另一端固定于加油槍出油口內。
2.根據權利要求1所述的伸縮式加油槍套管，其特征在于，所述動出油管的軸向尺寸 大于所述靜出油管的軸向尺寸，所述套管出油口設置于所述動出油管鄰近端部上。
3.根據權利要求1所述的伸縮式加油槍套管，其特征在于，所述靜出油管內還包括一 氣道。
4.根據權利要求1所述的伸縮式加油槍套管，其特征在于，所述動出油管套裝于所述 靜出油管內，所述彈性連接件為一拉伸彈簧，所述拉伸彈簧的兩端分別設置有掛勾，所述套 管出油口內壁與所述加油槍出油口的內壁上分別設置有對應掛勾的勾扣。
5.根據權利要求1所述的伸縮式加油槍套管，其特征在于，所述動出油管套裝于所述 靜出油管內，所述止擋件為設置于所述靜出油管端部的凸環及設置于所述動出油管鄰近端 部的卡環。
6 根據權利要求5所述的伸縮式加油槍套管，其特征在于，所述動出油管鄰近卡環的 端部還設置有至少一個密封圈。
7.一種加油槍，其特征在于，包括加油槍本體、槍托以及權利要求1至8中任意一項 所述的伸縮式加油槍套管，所述加油槍本體內依次設置有進油口、主控制閥組件、自封控制 閥組件、回流閥組件、出油口，所述槍托上設置有連接所述主控制閥組件及自封閥控制組件 的控制手柄，所述伸縮式加油槍套管固定連接于所述加油槍本體的出油口。
8.根據權利要求7所述的加油槍，其特征在于，所述伸縮式加油槍套管與加油槍本體 的出油口為螺紋連接或卡接。
9.根據權利要求7所述的加油槍，其特征在于，所述伸縮式加油槍套管與加油槍本體 的出油口通過一管接頭連接固定或焊接固定。
10.根據權利要求7所述的加油槍，其特征在于，所述加油槍本體的出油口還設置有出 油管組件，所述伸縮式加油槍套管固定連接于所述出油管組件。
專利摘要一種伸縮式加油槍套管及具有該套管的加油槍，伸縮式加油槍套管包括靜出油管、動出油管、彈性連接件，動出油管能夠移動的套裝于靜出油管內，動出油管及靜出油管相對移動的端部設有止擋件，動出油管的另一端設有套管出油口，靜出油管固定連接于加油槍，彈性連接件設置于動出油管內，彈性連接件的一端固定于套管出油口內，另一端固定于加油槍出油口內。采用本實用新型揭示的伸縮式加油槍套管的加油槍，通過動出油管與靜出油管套裝連接，使得在加油時動出油管將出油口帶入油品液面內而減少油品液面產生泡沫的現象并克服因泡沫現象導致油箱不易加滿及加油槍的自封效果不佳等缺陷。
文檔編號B67D7/42GK201670722SQ20102020738
公開日2010年12月15日 申請日期2010年5月20日 優先權日2010年5月20日
發明者劉楠, 劉進立, 張健, 張宏旺, 方保華, 邵偉光, 馬靖喧 申請人:中國人民解放軍總后勤部油料研究所
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介紹
舞臺設計是以"舞臺"為標的物的設計，更細的說以舞臺設備、燈光、布幕、音響、演出道具、懸吊與更換支架系統、戲服、戲妝為為標的物的設計。與展示設計雷同的是這些標的物都是"配角"，要由"表演活動"來當主角。另外，舞臺設計還具有劇情配合的時間向度的特性。在舞臺設計的精致程度分類上大致都可分為露天野臺、流動舞臺 、室內舞臺三種，而就舞臺設計的發展上，西方與我國也各有不同的類型出現。在西方，文藝復興時期舞臺設計有較大的技術突破，包括:鏡框式舞臺、透視布景、假透視、快速(鏇轉)更換的側幕系統等等，不但使以戲劇與歌劇為核心的"舞臺"設計，成為西方舞臺設計的主要工作內容，更借由文藝復興運動，使這種舞臺設計從義大利快速的流傳整個西方世界。就舞臺設計所處理的內容而言，主要有觀眾席、舞臺、后臺三大部份，觀眾席包括座席、音響環境、視角視野、進場出場路徑、物理環境;舞臺包括燈光、布幕、音響、演出道具、懸吊與更換支架系統、戲服、戲妝等等;后臺包括換裝化妝、文武場(樂隊)、過場通道、基本道具陳放、以及準備出場空間等等。所以舞臺設計所需要的能力就包括了:表演活動(或戲劇演出)的知識、舞臺繪畫、道具制作(美術工藝)、舞臺燈光、道具與服裝式樣演變的知識、音樂與劇曲的知識、音響控制的知識等等。
舞臺設計 舞臺機械舞臺機械最重要的指標之一是安全可靠，所有種類的舞臺機械都必須保證在任何時候是絕對安全可靠的。
對舞臺機械的可靠性設計，目前研究的很少。可靠性設計理論是建立在大量實驗數據基礎上的，不同的使用場合要求不同的可靠度，設備的可靠性是根據其重要程度、工作要求和維修難易等方面的因素綜合考慮決定的。舞臺機械的使用率不高，載荷率較低，對壽命設計有一定要求，而對可靠性設計則要求很高，因為一旦出現問題就可能造成嚴重的安全事故或較大的經濟損失。舞臺機械必須有較高的可靠性，其失效機率應在0.1~1.0%之間。由于缺乏必要的實驗數據和具體深入的研究，可靠性設計理論在舞臺機械設計中尚無具體套用。研究表明，雖然只用安全系數不能完全反映可靠性水平，但在舞臺機械零部件設計中將各參數作為隨機變數處理，尚缺乏足夠的數據。所以，將設計參數作為確定量，用強度安全系數或許用應力作為判別依據，通過選取適當的安全系數來近似控制其工作可靠性的要求，仍然是當前舞臺機械設計的主導方法。由于計算結果與實際情況有一定偏差，故必須使計算允許的零部件的承載能力有必要的安全裕量，這就是確定安全系數的基本出發點。通常，舞臺機械還應提出設計壽命指標。以工作年限為單位的壽命指標對舞臺機械并不適用，而以工作小時計的壽命更符合實際，8000~10000小時的工作壽命應當是舞臺機械設計的基礎數據。
舞臺機械的安全性指標主要包括設備安全、人身安全和電氣安全等三方面，而且，這三個因素相互關聯、相互影響，有時是不可分割的。
舞臺類型 鏡框式舞臺鏡框式舞臺是指觀眾位于舞臺的一側，而舞臺的其余側面被物體遮擋，以供演員和技術人員做準備工作。最早的永久性鏡框式舞臺是在義大利的帕爾馬尼斯家族在1618年建造的。
伸出式舞臺
伸展式舞臺與鏡框式舞臺的區別在于，舞臺的一部分向前突出，伸向觀眾席，這一部分的三面都暴露給觀眾。
圓環形舞臺圓環形舞臺是指觀眾位于舞臺的四周。通常圓環形舞臺位于劇場的中央。觀眾可以近距離地欣賞表演。又叫做中心式舞臺。
設備安全設備安全是指:舞臺機械設備在規定的工作條件下長期使用不產生意外事故的能力;在發生臨時故障時能在降低后的技術參數下繼續工作的能力;舞臺機械設備對非正常工作狀態的感知、顯示和報警的能力。這種能力或性能通常是由機械設計本身和電氣控制共同完成的;考慮在演出中盡快能排除舞臺機械的臨時故障的能力，使舞臺機械的故障盡量能不影響演出的正常進行。
涉及設備安全的因素很多，主要有以下幾個方面:
安全系數所有機械零部件的選擇和設計必須保證在額定載荷和慣性載荷的聯合作用下，能可靠的工作并有一定的安全儲備，即有足夠的安全系數。安全系數定義為:所有材料的極限應力與零件的最大工作應力之比。零件的最大工作應力應
考慮最大靜載荷及動載荷(緊急啟制動、碰撞等慣性載荷)作用下產生的應力。例如:懸掛重物或牽引用的鋼絲繩，其安全系數應大于或等于10;起重鏈的安全系數應大于或等于12;傳動鏈的安全系數應大于或等于10;所有傳動系統的部件在選用時應能承受兩倍的額定載荷;初略計算時，傳動件和受力件的安全系數應大于或等于6，精確計算時其安全系數應符合有關標準或規范對該類零件的規定。
剛度適合舞臺機械的主要受力構件應有合適的剛度，以適應舞臺表演的需要。通常，規定受力構件的撓度應小于構件跨度的1/1000~1/800，有時，還對撓度的絕對值作出規定，這些構件必須同時滿足這兩個要求。傳動件的扭轉剛度、壓桿的穩定性等應符合有關標準規范的規定。對升降臺來說，為了獲得足夠的橫向剛度，其計算水平載荷不小于垂直運動載荷的1/20。
結構尺寸為避免或減少某些機械零件由于結構尺寸不合理而產生過大的附加應力或過早的疲勞破壞，設計時應對其結構尺寸給予足夠的重視。卷揚系統的零部件比較典型，如:卷揚機驅動卷筒的直徑應大于鋼絲繩直徑的18倍，滑輪直徑應大于鋼絲繩直徑的20倍，摩擦傳動(曳引式傳動)的驅動輪直徑應大于鋼絲繩直徑的40倍等，所有鋼絲繩用的配件都要和鋼絲繩直徑相匹配，鋼絲繩接頭只能采用那些傳遞載荷大于80%鋼絲繩斷裂載荷的接頭形式，如:編接接頭、合金澆注套管接頭、楔型接頭、鋁合金擠壓套管接頭和符合規定并正確使用的鋼繩繩夾等。卷筒擋邊的高度應大于鋼絲繩直徑的2倍，單層卷繞的卷筒，至少留有兩圈摩擦固定圈。
舞臺設計 設計要點專業舞臺燈光設計構成要點
舞臺構成建筑，雕塑，繪畫是把時間，空間在平面或立體中保持相對永恒的藝術。演出藝術作為綜合時間和空間藝術需要一個維持觀演關系的空間--劇場或演出場所。舞臺美術家在超越時空的演出 *** 同構成具有聲、光、色、形等多維因素的視覺和聽覺的創意空間，并隨著時間，以及情節、場景的轉換而延續發展。不論是戲劇情節的轉折還是戲曲歌舞的表演，與此同時，演出燈光在觀眾視覺中或以不知不覺的方式進行光的明暗效果變化、形體空間的變化或以燈光設備本身具備的功能造成各種視覺表現效果。以塑造形象、渲染色彩、變化節奏等方式參懷演出并形成有視覺語匯的特舞臺演出空間氣氛，從而影響觀眾的情緒變化，構成情景、演員、觀眾相互影響的與舞臺演出內容吻合的特定空間。
升降舞臺液壓鏇轉升降舞臺設計與套用
隨著文化生活的日益豐富，人們對演出活動中舞臺效果的要求越來越高。在比較高檔的文化娛樂場所，為創造一種生動活潑的立體演出效果，傳統的靜止舞臺逐漸被擯棄，而代之以鏇轉升降舞臺。筆者承擔了某五星級大酒店室內鏇轉升降舞臺的設計工作，在制訂設計方案時，考慮到有效利用現場的有限空間，盡可能地減少傳動裝置的占地面積，可靠保證舞臺平穩升降和鏇轉，采用了液壓傳動方式。(1)鏇轉升降舞臺的工作原理該舞臺直徑6m，采用鋼結構焊接件作為基架，再以防火材料加以裝飾。舞臺本體自重約3500㎏，設計最大有效載荷2500㎏，舞臺最大升降高度為1m，要求能夠單獨控制舞臺的升降和鏇轉運動。
舞臺由臺面4、轉軸3、齒圈2、滾柱組件1、液壓馬達5、鍵6、底板7、底座8及均布于底座下方的驅動液壓缸組成。四只伸縮式液壓缸的活塞同步上升時，推動底座及舞臺沿導軌豎直上升。舞臺的鏇轉運動由可獨立控制的液壓馬達驅動齒圈2來實現。為有效降低摩擦阻力矩，在底座和臺面間布置了滾柱組件，保證液壓馬達能夠比較輕便地驅動舞臺回轉。
(2)液壓系統設計
1液壓系統組成及工作原理
液壓系統組成如圖二所示。其工作過程如下:
舞臺升降:油泵電機啟動后，雙聯油泵1開始工作，但大流量泵和小流量泵均處于卸荷狀態。舞臺上升時，電磁鐵YA6得電，升降回路升壓，大流量泵輸出的液壓油分別通過換向閥4~8再經四個液控單向閥12~15進入四個液壓缸無桿腔，產生推力，克服舞臺重量和導軌副摩擦推動舞臺上升。因液壓缸尺寸較大，舞臺上升速度較慢(設計上升速度為0.02m/s)，為減少液壓元件的數量，保障系統的可靠性，不設定調速元件而采取由油泵和液壓缸尺寸予以直接保證的設計方案;當舞臺停止上升或到達最大行程時，電磁鐵YA6失電，換向閥25處于左位，主回路卸壓。由于液控單向閥12~15鎖死，舞臺停止在鎖死位置;舞臺下降時，電磁鐵YA5、YA6得電，系統控制回路升壓，高壓油進入液控單向閥12~15的先導控制閥，將液控單向閥打開，同時YA1~YA4得電，換向閥4~7接油箱，舞臺依靠自重下降。下降速度可由調速閥12~15調定。同步控制:本系統四條同步支路所選用的元件型號相同、各支路輸入流量相同，可以較好的保證四個伸縮式油缸的同步上升、同步下降。
平衡控制:為使四個液壓缸產生相同的推力，系統中采用四個單向閥16~19將四條支路隔離開，然后用一個溢流閥20進行壓力控制，保證各支路設定壓力相同。
舞臺鏇轉考慮到施工現場場地有限，為節約空間，提高效率，本設計中采用了雙聯式油泵。大流量泵用于驅動舞臺升降，小流量泵用于驅動液壓馬達帶動舞臺鏇轉。兩種運動可以獨立控制，互不干涉。油泵啟動時，通過換向閥27卸壓;需要控制舞臺正向鏇轉時，電磁鐵YA9、YA7得電，換向閥24處于左位。高壓油經閥24進入液壓馬達驅動其回轉，通過馬達輸出軸齒輪與齒圈傳遞舞臺以驅動力矩。若YA9、YA7得電，則馬達驅動舞臺反轉。單向閥22、23和溢流閥26組成液壓馬達過載保護回路。2.2電氣控制回路設計
舞臺設計分析舞臺工作過程，為實現液壓系統的運行控制，各電氣元件的動作循環。根據電氣元件動作循環表設計電氣控制線路圖。按下上升按扭SB3，中間繼電器K1得電并自鎖，電磁鐵YA6得電，換向閥25置左位，舞臺上升。舞臺上升至行程終點壓下行程開關ST，中間繼電器K1失電，換向閥25邊為常位，液壓系統升壓。此時液控單向閥12~15截止，液壓缸G1~G4無桿腔中的液壓油不能排回油箱，處于保壓狀態，維持舞臺在該處靜止。按下下降按扭SB4，中間繼電器K2得電并自鎖，同時K1得電，電磁鐵YA5、YA6、YA1~YA4均通電，高壓油經換向閥3進入液控單向閥12~15的先導閥，液控單向閥打開，液壓缸在調速閥8~11的控制下緩緩下降。舞臺升降和回轉可以靈活機動控制，運行中可隨時停留。按下按扭SB7，液壓缸控制回路失電，舞臺在該處停留;按下按扭SB8，液壓馬達控制回路失電，舞臺停止鏇轉。控制線路中設定了動合觸頭KM1來保證油泵啟動后再控制各液壓閥，達到了電機啟動和液壓控制的互鎖目的。
(3)液壓系統維護與故障處理
該舞臺機械傳動裝置比較簡單，只要定期對齒輪副和導軌副進行潤滑，防止異物進入，可以保證很高的可靠性。而液壓系統相對比較復雜，影響其正常運轉的因素也多，因此對液壓系統進行主動保養和預防性維護，可以使液壓鏇轉升降舞臺保持良好的技術狀態。鏇轉升降舞臺液壓控制元件與電氣元件工作環境比較惡劣，主動保養和預防性維護的重點是這些元器件的可靠性。應經常性地檢查換向閥電磁鐵的工作狀態及閥芯滑動是否靈活，及時消除阻滯現象。定期清理周圍環境中鐵屑等雜物，防止控制閥芯被卡死。要檢查電氣元件是否存在短路等隱患，清掃灰塵，去除油污，保障電氣元件正常工作。濾油器濾芯在工作250h后，應進行檢查，進行清洗或更換。液壓油箱應每隔3個月從底部放油口清除水分和雜質一次，并每隔一年(或工作滿2000h)更換全部液壓油。
液壓鏇轉升降舞臺經過近兩年的運行，性能穩定。期間出現過一次小故障，故障形式表現為泵啟動后明顯聽到異常聲響，舞臺升降不靈活。操作上升按扭后，有時出現舞臺無反應，有時經過較長時間后可以上升，但速度極慢。下降時出現同樣故障，且伴有舞臺抖動現象。我們分析，造成異響這種現象的原因可能是油泵吸真空或柱塞泵內部件損壞所致。但柱塞泵工作時間并不長，問題最有可能發生在油泵吸油不足方面。而油泵吸油不足可能是吸油管過濾器堵塞或者吸油管漏氣導致供油不充分。考慮液壓系統安裝空間狹小，拆開油箱檢查比較困難，我們將液壓閥27的進油軟管拆開，啟動電機后發現油液間斷性噴出，隨后停止排油。油箱油量指示正常，拆開油箱后仔細觀察吸油管無異常現象。果斷更換過濾器，試運行排油正常，操作舞臺上升按鈕，舞臺能正常上升，但舞臺下降時依舊不能正常完成動作。憑經驗判斷產生這種故障的原因最有可能發生在換向閥4~7和調速閥8~11中。在舞臺下降時依此推動換向閥4~7的推桿，發現推動換向閥6的推桿時，舞臺能正常下降。檢查換向閥6電磁鐵線圈，發現接線頭出現松動造成接觸不良。緊固接線螺釘，故障排除。液壓鏇轉升降舞臺是活躍人們文化娛樂生活、提高和豐富演出效果的重要設施，筆者在確立總體方案和進行液壓系統、電氣控制系統設計時，周密論證，科學設計。該設計整體結構簡單，液壓系統穩定性高，能確保舞臺運行的平穩性、安全性和可靠性要求。同時介紹該液壓系統的一例典型故障的診斷與維修過程，提出了對該液壓系統進行有效保養和維護的措施，為用戶日常使用鏇轉升降舞臺提供了指導。
舞臺設計判斷音響系統的優劣，應首先觀察所處的聲學環境其擺放在有利于發揮性能的位置上，將聲箱拉開一定的距離，聽者與兩只音箱呈等邊三角形。將左右聲道平衡鈕放在中間位置，關掉一般器材都有的頻率均衡裝置。由小到大開啟音量鏇鈕，直至開到最大，在靜態下聽其噪音如何。然后，放上自己已在多種器材上聽熟的CD唱片，慢慢開啟音量，聽一聽聲音是否固定;通過左右移動，判斷系統的相應特性，增大音量至耳朵剛好未感到不適為止，選擇軟體中鼓聲和大提琴等感覺低音的表現力，看其是否厚實有力、不渾濁、不輕飄，放得開又收得住;利用人聲判斷中音的性能，層次要分明，既不壓抑也不渲染，圓潤豐富;采用泛音豐富的小提琴和金屬打擊樂器的聲音判斷器材的高音，以細膩流暢、明亮通透、定位準確者為佳;用打擊音樂(如打碎玻璃等)聽其瞬態、動態、阻尼特性;用交響樂判斷音場、氣勢和整體的頻響平衡以及縱深感和現場感;用大音量聽基功率裕量和動態范圍;用極小的音量判斷低輸出時的表現能力。
舞臺大幕大幕是觀眾廳與舞臺之間起分割作用的幕，是舞臺的門戶，也是舞臺的主要幕布，主要用于會議或演出開始和結束時的開閉，有時也可用作場幕。
位于鏡框舞臺臺口的內側，鏡框舞臺與假臺口之間。大幕有多種閉形式，例如:對開式、升降式、串疊式提式、單側開閉式以及斜拉式等。
音響器材音響器材的音質:在音質評價中，平衡與自然是我們應當追求的目標，有的人把音質好的誤以為是對低音和高音的渲染。難怪有些經營者在展示其商品時常常的把低音和高音鈕鏇到極至，讓似懂非懂的顧客有一種新鮮感，失去了平衡和自然，也掩蓋了一些缺點。其實在發燒友中流傳著這樣的一個觀點;低音易找，高音難求，中音更是不可多得.
舞臺設計功率放大器是將音頻電壓信號轉化成音頻信號并驅動揚聲器發聲的一種設備。功率放大器在擴聲中起著極其重要作用，如果沒有功率放大器，揚聲器就不能放聲，也就無擴聲可言。
數字燈光數字燈光的集中控制及套用
隨著數位化技術在各行各業的迅猛發展，專業舞臺燈光領域也逐步跨進全面數位化的時代。
目前國內大型的戶外演出活動:如廣場晚會、大中型的個人演唱會及室內的大中型舞臺劇(包括演播廳)所用的專業燈光器材，如數字調光臺、電腦燈控制中、數字矽箱、電腦效果燈、電腦換色燈、追光燈電腦換色器、雷射燈等，絕大多數都采用了數位化控制。而這些設備之間相互連線如何達到準確無誤的操控，實現舞臺燈光的整體調度，是令廣大的燈光操控都頭疼的問題。現代的舞臺燈光設計者對舞臺燈光提出了一個新的管理理念--統一管理，集中控制。就是把多臺功能效果各異的數字燈光設備連線起來由一部數字調光臺控制。譬如我們把數字調光矽箱、數字換色器、電腦效果燈、電腦換色燈、數字煙機、數字泡泡機等統統連線在一張電腦控制臺上，由一位燈光師來控制。實踐證明是可行的。這里就涉及到了業內人士都熟知的DMX512信號傳輸系統。
舞臺設計DMX是DigitalMultipiex的縮寫。譯名為數字多路復用協定，由美國劇場技術學會(USITT)定義，目前已得到世界各生產舞臺設備廠商的承認和遵守，作為廣泛采用的數字燈光數據協定;也就是說在這個鏈路里的每一個受控單元都要符合這個協定的要求，才能實現集中控制。
DMX是以RS422/RS485串列傳輸為基礎的，數據傳輸速率為250Kbit/s最大回路控制為512路(當然也有1024\2048回路的，但那是在512基礎上復加而成)。由于DMX信號傳輸率高及套用環境的特殊需要，DMX的信號線、信號轉接口及各個單元之間的信號傳輸都有嚴格的要求，以保證信號傳輸的準確性。
DMX允許有效傳輸距離為250m。條件是使用優質的信號線，而且在施工時要將其放在獨立的禁止槽內;若是流動演出或外部干擾嚴重的地方，要相應的減少信號線的長度以縮短傳輸距離。如果工程要求信號線的傳輸距離大于250m，應該加裝符合512協定的信號放大器。通常一個DMX512接口最多能驅動32臺數字設備;假如接收端全部采用DMX487集成塊來接收信號，那么一個DMX輸出接口則能驅動128臺數字設備。
如果一個DMX512系統的設備超過了32臺，就要加裝信號分配器，它的作用是信號隔離、信號分配、信號放大。一臺信號分配器有2~6個輸出口(進口的有4~8個輸出口)、一個信號輸入口、一個環路接口，它能滿足中小型舞臺或演播廳的燈光系統信號的分配;如果在較大的廣場(如體育場)，就要加裝多臺信號分配器以滿足系統需要。
在舞臺實踐中，象這種在多單元集中控制的鏈路里加裝了符合DMX512協定的信號分配器后，除對信號進行放大、延長劾的操控中距離作用外，還有一個好處就是:如果某個燈光設備發生故障(如漏電、短路等)，分配器有光電隔離裝置，能有效的保護鏈路里的燈光設備。在一個多臺設備單元的DMX鏈路中，最后一臺燈光設備的信號接口應加裝"終端塞"，以此做為阻抗匹配，消除信號傳輸中的雜波反射現象，凈化信號成份。這時保證DMX512系統信號傳輸正常的一個重要環節。"終端塞"的具體接法如下:在一個五芯卡儂插頭的2~3腳之間焊接一個90~120Ω1/4W的小型金屬膜電阻，其阻抗的大小應參照調光臺的使用說明書。做好后，把它插到最后一臺設備的信號輸出端即可。另外還有一些數字燈光設備本身有終端開關，這種設備若置于整個鏈路的末端，應將開關設定到允許的位置，否則應搬到無效的位置。DMX協定要求鏈路里使用五芯外掛程式。在施工中只用三芯，即:1、2、3芯，4、5芯置空。目前燈光系統大多數進口設備都是采用五芯接口。
舞臺設計綜上所述，做好大型燈光系統的集中控制，需要施工人員明確概念，規范安裝才能確保系統可靠運行。從而保證大型綜藝晚會、重大會議等現場燈光效果的順利發揮。
布景吊桿布景吊桿是現代劇場不可缺少的設備，它主要用于懸掛布景、道具、燈光、幕布以及表演雜技時可懸掛安全帶道具。
燈光吊桿燈光吊桿也是現代劇場不可缺少的設備，它的主要作用是懸掛燈光燈具，以及特殊情況作其它用途。
假臺口假臺口也可以稱為"移動臺口"，設在鏡框舞臺臺口的后面，兩側立柜的水平移動和橫框的上下移動，可以改變其臺框的尺寸，使畫面寬和高的視覺比例得到改變。
升降樂池樂池是樂隊演奏的場所，升降樂池是現代化舞臺常用機械設備，設定在舞臺前沿部，可以有不同高度的變化，形成各種使用形式，利用樂池升降，可以擴大觀眾廳，擴大舞臺，延伸表演區。升降樂池的升降傳動形式有多種，機械剪刀撐方式升降平穩，噪音低。并通過剪叉結構達到行程放大，使基坑較淺，可節約投資。
舞臺設計亞洲最大的水舞臺劇院-----個性化劇院式舞臺機械
舞臺設計 背景介紹第一世界大劇院是首屆世界休閑博覽會的主場館，主要承擔世界休閑大會、歌舞演出、旅游實景演出。這是中國最大的室內水舞臺，
觀眾座椅3000余座，水舞臺區域4900㎡。
所面臨的挑戰
1、水舞臺如何運用?大船、潛艇如何開行?
2、大型瀑布、水簾如何制作?
3、如何為火、水爆等效果留有空間?
4、水舞臺和干臺怎么巧妙的運用?
解決方案佳合充分利用水舞臺的空間，最大限度的發揮水對藝術表演的神奇作用，在水舞臺中制作了大量的舞臺機械，解決空間的不同轉換。
與"光速"同步的轉臺------經典劇目式舞臺機械
背景介紹:
轉臺是為原創音樂劇《電影之歌》量身訂做。此劇是為紀念中國電影一百年活動而創作，舞美設計葉錦添先生。雙環轉臺直徑9米和14米，要求今后全球巡回演出。
所面臨的挑戰:
1、活動拆裝型，要求安裝時間24小時以內。
2、含所有電機、鋼架設備厚度為300mm。
3、鏇轉速度最快時2.2米/秒。
4、運動定位、同步精度10mm。
5、全自動化控制。
佳合技術 佳合解決方案:
1、技術的可行性決定整套系統的成熟度。利用公司成熟先進的雙向擠壓自滑動摩擦驅動形式，確定動力系統。
2、確定鋼結構拆裝形式和機械傳動形式。
這是工程師們爭論最激烈和最復雜的環節，當工程師們爭論不定時，佳合最實際、傳統的做法就是試樣，這次是二個舞臺按實樣1∶1同時制作。供設計判斷、思索。
這是鋼制托輪和定位導向裝置
正因為不斷提高的設計和最合適、最靈巧的技術，才使得現在使用的轉臺更優秀。
現在搭建轉臺只要短短的八個小時。最快的速度可以達到2.8m/s,慢速鏇轉時噪音≤42db，高速時噪音≤55db。
3、自動化控制技術
這是整個轉臺技術的核心。也是真正意義的舞臺自動化控制:
(1)控制臺可以放在劇院任何位置，走臺時放在導演旁邊可迅速配合演出最新要求。因為控臺與現場只需一根細線連線。
(2)全部內置場景，按序可任意選擇場景運行。
(3)運動狀態可實時監控，轉臺位置既時檢測。防止累積誤差。
(4)可任意設定運動角度，要求時間。在此時間內準確到達。
(5)新設、改編、添加任何場景只需短短的十秒即可完成。
(6)在演出中，會由于道具的擺放延誤運動開始時間，自動運行后操作人員可以手動加速，利用加速保證最后的到達時間準確。
(7)運動回復快捷方便，保證排演時無停頓。
舞臺燈具舞臺遠程聚光燈
燈具采用非球面平凸光學透鏡，透光率達到92%，光斑均勻度高，燈具投射發出的光照度分布曲線光滑，是連續的正弦波變化。解決了普通球面聚燈燈布光時中心出現黑斑的問題，使舞臺效果更加完美。同類聚光燈投射距離30m時，光斑直徑2.5m時照度500Lux左右，而且中心會有黑斑，而非球面燈具在同等條件下可以達到900Lux，而且光斑均勻。能較好地解決了遠距離投光問題。
舞臺設計 舞臺美術學會中國舞臺美術學會簡介
(1981.1---2005.2)
1981年1月初，中國舞臺美術學會在京成立，對外稱"國際舞臺美術組織(OISTAT)中國中心"是經中央民政部核準注冊(社證字第4258號)，隸屬中央文化部主管的全國性學術組織。25年來，已成為團結全國舞臺美術工作者的學術中心和被國際廣泛關注的學術團體。
學會現有中國會員3500余人(系重新注冊人數)，另有海外名譽會員和團體理事單位20家。
學會每年舉辦各類學術活動、專業培訓班，以及舉辦各類展覽等。主要有1982年在京舉行了首屆全國舞美展;2000年赴臺灣參加"2000年華人地區劇場視覺藝術展暨學術研討會";2003年12月在南京舉辦了"中國第二屆舞臺美術展覽會";2004年9月，在杭州舉辦"2004華文地區舞臺美術研討會暨優秀舞臺美術作品展"。
學會每年一屆評選"中國舞臺美術學會獎"，表彰、介紹優秀作品和出色的舞臺美術創造者。
學會編輯出版學刊《舞臺美術家》，每年兩期，已成了理論研究的學術園地和交流聯系的視窗。學會已出版了大型舞臺美術畫冊《中國舞臺美術1949--1982》、《中國舞臺美術1983--1999》、《中國第二屆舞臺美術展作集》，及有關舞臺美術專業畫冊、書籍十余種。學會于1984年，經 *** 副總理批準，加入了國際舞臺美術組織(OISTAT)并進行了廣泛的交流，1994年在京主持召開了由14個國家和地區參加的國際舞美會議和作品邀請展等。已5次組團參加每4年一次的布拉格國際舞美展(PQ展)等。
舞臺設計學會首屆會長孫浩然，二、三屆會長薛殿杰，四、五屆會長劉元聲，現任(第六屆)會長蔡體良。現設學會辦公室、創作研究部、學術出版部、組織聯絡部、對外交流部，以及戲曲藝術、燈光、音響、布景技術、服裝化妝、電視美術、劇場技術7個專業委員會。
發動機保養六大要點
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發表日期：2005年7月8日 出處：名騎士俱樂部 作者：名騎士俱樂部 【編輯錄入：base】
1.使用適當質量等級的潤滑油
對汽油發動機應根據進排氣系統的附加裝置和使用條件選用SD—SF級汽油機油；柴油發動機則要根據機械負荷選用CB—CD級柴油機油，選用標準以不低于生產廠家規定要求為準。
2.定期更換機油及濾芯
任何質量等級的潤滑油在使用過程中油質都會發生變化。到一定里程之后，性能惡化，會給發動機帶來種種問題。為了避免故障的發生，應結合使用條件定期換油，并使油量適中(一般以機油標尺上限為好)。機油從濾清器的細孔通過時把油中的固體顆粒和粘稠物積存在濾清器中。如濾清器堵塞，機油不能通過濾芯時，會脹破濾芯或打開安全閥，從旁通閥通過，仍把臟物帶回潤滑部位，促使發動機磨損，內部的污染加劇。
3.保持曲軸箱通風良好
現在大部分汽油機都裝有PCV閥(曲軸箱強制通風裝置)促使發動機換氣，但竄氣中的污染物“會沉積在PCV閥的周圍，可能使閥堵塞。如果PCV閥堵塞則污染氣體逆向流人空氣濾清器，污染濾芯，使過濾能力降低，吸入的混合氣過臟，更加造成曲軸箱的污染，導致燃料消耗增大，發動機磨損加大，甚至損壞發動機。因此，須定期保養PCV，清除PCV閥周圍的污染物。
4.定期清洗曲軸箱
發動機在運轉過程中，燃燒室內的高壓未燃燒氣體、酸、水份、硫和氮的氧化物經過活塞環與缸壁之間的間隙進入曲軸箱中，與零件磨損產生的金屬粉末混在一起，形成油泥。量少時在油中懸浮，量大時從油中析出，堵塞濾清器和油孔，造成發動機潤滑困難，引起磨損。此外，機油在高溫時氧化會生成漆膜和積碳粘結在活塞上，使發動機油耗增大、功率下降，嚴重時使活塞環卡死而拉缸。因此，定期使用BGl05(潤滑系統高效快速清洗劑)清洗曲軸箱，保持發動機內部的清潔。
5.定期清洗燃油系統
燃油在通過油路供往燃燒室燃燒的過程中，不可避免地會形成膠質和積碳，在油道、化油器、噴油嘴和燃燒室中沉積下來，干擾燃油流動，破壞正常空燃比，使燃油霧化不良，造成發動機喘抖、爆振、怠速不穩、加速不良等性能問題。使用BG208(燃油系統強力高效清洗劑)清洗燃油系統，并定期使用BG202控制積碳的生成，能夠始終使發動機保持最佳狀態。
6.定期保養水箱
發動機水箱生銹、結垢是最常見的問題。銹跡和水垢會限制冷卻液在冷卻系統中的流動，降低散熱作用，導致發動機過熱，甚至造成發動機損壞。冷卻液氧化還會形成酸性物質，腐蝕水箱的金屬部件，造成水箱破損、滲漏。定期使用BG540(水箱強力高效清洗劑)清洗水箱，除去其中的銹跡和水垢，不但能保證發動機正常工作，而且延長水箱和發動機的整體壽命
摩托車化油器回火四點分析
摩托車化油器回火，是摩托車用戶經常遇到的故障現象之一。引起的主要原因有：
1、 操作不當
在車子行駛過程中，只有緩慢平穩地轉動油門握把，使節氣門開度逐漸增大，進入化油器混合室的空氣和汽油的比例適當，發動機才能工作正常。倘若猛轉油門握把加油，化油器節氣門的開度就會急速增大，致使大量空氣高速流經化油器。由于汽油的流動性比空氣差，不可能及時由噴管噴出相應的量與空氣混合，因而使混合氣變得較稀。這種較稀的混合氣在氣缸中被點燃后其燃燒速度比正常的混合氣慢得我，致使發動機在排氣沖程結束時，混合氣還繼續在燃燒，這時進氣沖程一開始，剛進入氣缸的新鮮混合氣立即被點燃，并且一直引燃到化油器，從而出現化油器回火現象。
2、 點火時間太晚
各種車型的發動機因燃燒室形狀、壓縮比、燃料成分等因素的不同，其規定的點火崆敖且膊煌�H綣�⒍��詮娑ǖ牡慊鹛崆敖塹慊穡�純扇繁8梅⒍��諢釗�顧踔樟聳備啄諛懿��畬笱沽�突旌細以詬啄謨兇愎皇奔渫耆�忌鍘H綣�慊鶚奔涮�恚�釗�醬镅顧醭宄痰納現溝閌保�鷓婢屠床患按�サ餃忌帳?nbsp;的第六個角落，缸內壓力太晚后，給予混合氣燃燒的時間縮短，同時也會造成在進氣中沖程開始時，未燃完的混合氣將新進入氣缸的新鮮混合氣引燃并且一直燃燒到化油器，產生化油器回火現象。
3、 化油器調整不當
發果化油器的空氣調節螺釘調整不當，主噴油針位置太低或浮子室油平面太低，致使混合氣太稀，也會收起化油器回火。
4、 保養不當
從汽油箱到化油器之間的油路不暢通（局部阻塞），也會因進入化油器的油量不足而使混合氣變稀，從而導致化油器回火。
為了避免車輛在使用中發生化油器回火現象，首先在車輛使用前應檢查油路是否暢通（一般可將連續化油器的油管拔下，打開燃油開關，看汽油是否充滿油管連續流出）；檢查化油器的空氣調節螺釘是否調整合適；檢查點火提前角是否符合說明要求；并在使用中不猛轉油門握把。一般做到了以上幾點，就可避免化油器發生回火現象。若仍有回火現象發生，則可考慮采用升高主噴油針高度和浮子室油平面高度的方法，使混合氣變濃些，以防止化油器回火。
二手摩托車省油十法
一、檢查輪胎磨損是否超出規定值。當輪胎磨損過大，摩擦力變小就會使輪胎打滑，白白消耗汽油，必要時，可更換新的輪胎。
二、行駛中滑行距離（指松開油門）明顯縮短。這時應該檢查一下車胎，看它的氣壓是否符合規定的氣壓標準。當輪胎氣壓變小時，會出現油耗增大問題，這時，只需給輪胎充足氣，達到標準氣壓即可。注意：不要過充氣，否則會爆胎！
三、行駛中前、后輪有異常響聲。這時應該立即停車，看前、后輪的軸承及制動系統是否有故障。不正常轉動的輪子會產生阻力而影響車速，加大汽油消耗，如有新的配件則應換上新配件，確保它能保持良好的狀態，以便正常行駛。
四、車上在用的火花塞使用時間已經很長或已超過3萬公里時。這時應考慮及時更換火花塞。因為超過使用壽命的火花塞會使點火的量下降，致使車子提速變慢、怠速降不下來，汽油消耗明顯增加。
五、排氣管冒黑煙，油耗變大。這時可以檢查化油器，看化油器是否太臟。如果化油器太臟可以用化油器清洗劑直接向化油器進氣口噴一噴，就可解決問題，如果還冒黑煙，必須把化油器拆開清洗。如果空氣濾清器濾心太臟了也會出現冒黑煙現象，使油耗增大。所以，對空氣濾心應在2個月更換或清洗一次。
六、離合器打滑也會使油耗增大，這是因為從發動機傳遞的轉數經過離合器后丟轉了。當急加速時能看見發動機轉速表增加很快而車速增加很慢時，就可以判定離合器打滑了。解決的辦法是更換離合器片、離合器壓緊彈簧。
七、當車子行駛二三萬公里時，會出現汽缸壓力不足的現象。這時機油消耗會明顯增加，出現這種故障時，發動機就需要大修了，應鏜缸或更換或活塞、活塞環。
八、如果你的愛車是水冷發動機，那么車上的溫控開關和節溫器損壞時會使水溫降低，發動機在低溫下工作達不到額定溫度，因此，汽油消耗量也會增加。只要注意水溫表的顯示位置是否在正常位置即可發現問題。如果有問題，就應更換溫控開關和節溫器。
九、有啟動加濃閥的摩托車還應檢查一下電動加濃閥的工作狀態，如果摩托車啟動之后4－5分鐘，加濃閥還是處于加濃狀不能歸位的話，就應該仔細檢查調整了，一般車的啟動加濃裝置在摩托車啟動后30秒就會自動關閉。這樣才能達到啟動時加濃混合氣、正常運轉后省油的效果。
十、空氣濾清器要經常清理使之保持暢通。現在摩托車多使用聚氨脂發泡海綿（少數用紙心）式空濾器，每行駛4000公里要用汽油清洗聚氨脂發泡濾心，并涂上機油。用紙質濾心的，一定要將其取下用壓縮空氣吹凈塵土。只有清潔的濾心才能使充足的空氣進入汽缸參加燃燒，達到節省燃油的效果。
摩托車常見名詞術語
1．氣缸直徑 氣缸直徑簡稱缸徑，是氣缸的內徑，單位用mm表示。
2．活塞行程 活塞運行在上下止點間的距離，單位用mm表示。
3．上止點 活塞離曲軸中心線距離最大時的位置。
4．下止點 活塞離曲軸中心線距離最小時的位置。
5．氣缸工作容積 氣缸工作容積通常稱為“排量”，是活塞在上、下止點之間所掃過的容積，單位用ml或cm3表示。
6．壓縮比 氣缸最大容積與最小容積（均包括燃燒室容積）的比值，也稱幾何壓縮比。
7．有效壓縮比 發動機掃（進）氣口和排氣口開始全部關閉那一瞬間的氣缸容積與氣缸最小容積（均包括燃燒室容積）的比值。顯然，進入氣缸的可燃混合氣正式從這一瞬間開始被壓縮。
8．曲軸箱壓縮比 曲軸箱最大容積與最小容積（均包括掃氣道容積）的比值。
9．工作循環 由掃（進）氣、壓縮、燃燒膨脹、排氣等過程組成的循環。每一個工作循環完成一次燃油熱能向機械能的轉化工作。同時將活塞的往復直線運動通過曲軸連桿機構變為曲軸的旋轉運動，輸出扭矩。
10．往復活塞式汽油發動機 以汽油為燃油，經過氣化，變為汽油與空氣混合均勻的可燃混合氣進入氣缸，再經過壓縮、點火燃燒釋放熱能而推動活塞作直線運動，當活塞到達下止點后，又借助慣性向上止點運動并開始進（掃）氣和壓縮，與此同時，將熱能轉化機械能。這種內燃機即為往復活塞式汽油發動機，簡稱汽油機。目前的摩托車絕大多數用汽油機作動力，平時所稱的摩托車發動機，即為摩托車用汽油機。
11．二沖程發動機 由活塞經過兩個行程完成一個工作循環的汽油機。
12．四沖程發動機 由活塞經過四個行程完成一個工作循環的汽油機。
13．掃氣過程 借助于掃氣口和排氣口之間的壓力差，用新鮮的可燃混合氣驅趕廢氣排出氣缸的過程，簡稱掃氣。
14．掃氣效率 在一個工作循環中，留在氣缸內的新鮮可燃混合氣與氣缸內含有一部分廢氣的總氣體量之比。
15．氣缸壓縮壓力 在不燃燒的情況下，僅由活塞壓縮產生的氣缸內最大壓力。通常將氣缸壓力表安裝在火花塞孔上，用電機拖動發動機旋轉到指定轉速而測得。
16．點火提前角 壓縮過程中火花塞跳火的瞬間到活塞行至上止點時的曲軸轉角。
17．配氣相位 以活塞在上下止點為基準的掃（進）氣、排氣機構的開閉時間，以曲軸轉角計算。
18．殘余廢氣 在剛完成一個工作循環后，殘留在氣缸內的廢氣。
19．積炭 由于各種原因造成的不完全燃燒的一部分炭粒和雜質沉積在燃燒室表面、活塞頂部、活塞環槽及排氣口等零件部位的現象。
20．爆震 爆震又稱爆燃，是一種故障現象。汽油機在運轉過程中，由于局部可燃混合氣完成焰前反應而引起自燃，并以極高的速度傳播火焰，產生帶爆炸性質的沖擊波，發出尖銳的金屬敲擊聲。
21．氣阻 發動機供油系統及其管道中的汽油，由于高溫的影響產生氣化而出現供油中斷的現象。
22．標定功率 由發動機制造廠自己標定的功率，是發動機用戶及質量檢驗機構判定其產品功率指標合格與否的依據。
23．標定轉速 發動機發出標定功率時的轉速。
24．最大功率 節氣門全開時，發動機允許在短時間內運轉發出的最大凈功率。這里所講的“短時間”是指發動機穩定運轉，自動油耗測量儀測完油耗所需要的時間。
25．最大功率轉速 發出最大功率時的轉速。
26．凈功率 發動機裝有實際使用條件下的全部附件，在發動機實驗臺上按制造廠規定的轉速運轉時。所測得的發動機動力輸出軸輸出的有效功率。
27．有效功率 通常是曲軸直接輸出的功率減去機械損失的功率所剩下的功率。機械損失功率實在不燃燒的條件下，用測功機拖動發動機達到標定轉速時，在動力輸出軸上（如變速器輸出的鏈輪軸）測得的功率。
28．機械效率 有效功率與曲軸輸出功率之比值。曲軸輸出功率又稱為指示功率。
29．儲備功率 發動機的最大功率與標定功率的差值。有時也可以理解為最大功率與實際使用中多數情況下需要的功率之差值。
30．最大扭矩 節氣門全開時速度特性曲線（即外特性曲線）上的最大扭矩值。
31．最大扭矩轉速 對應最大扭矩值下的發動機轉速。
32．速度特性 試驗時，將節氣門固定在一定的開度，用改變負荷的方法測出數個間隔大體相等的轉速下的功率、扭矩和燃油消耗率。然后，分別將不同轉速時的功率點連接起來（扭矩和燃油消耗率曲線也如此）畫成曲線，這個曲線即速度特性曲線，這種試驗方法稱作速度特性試驗。
33．外特性曲線 在不同的節氣門開度下進行速度特性試驗，可以畫出各個節氣門開度的速度特性曲線，這些曲線大致走向平行。在縱向，節氣門開度越大，曲線越靠上，而節氣門全開時的速度特性曲線處于最高位置，基本上把小于節氣門全開的其他節氣門開度的速度特性曲線覆蓋起來。由于該曲線位于最外側，故稱為外特性曲線。
34．最低空載穩定轉速 在不帶負載的工況下，發動機以最低轉速穩定運轉時測得的轉速，通常稱作“怠速”。按標準規定，怠速必須是發動機在空載狀態下，連續運轉15min，轉速波動率為±10%，每3min測一次。顯然，怠速越低，發動機的怠速性能越好。
35．最地燃油消耗率 在外特性試驗中畫出的油耗曲線上，曲線最低點標示出的燃油消耗率。摩托車發動機油耗曲線越平緩，表示出在不同速度下的油耗都接近最低燃油消耗率，摩托車的經濟油耗最佳。
36．敲缸 發動機在怠速狀況下，活塞在往復運動中裙部敲打缸體，發出“當、當、當……”的聲響，這一故障現象稱為敲缸。輕微的敲缸能在發動機進入熱平衡狀態后自然消失。
37．抱缸 由于活塞與缸體配合間隙小、活塞熱膨脹系數大以及發動機過熱等原因，發動機在運行過程中，活塞與氣缸粘在一起而停止運轉，所以又稱為“粘缸”。
38．拉缸 活塞在運行中，其裙部與氣缸壁發生拉傷現象，輕則拉毛，重則拉出溝槽，造成“兩敗俱傷”。
39．混合潤滑 混合潤滑是二沖程汽油機的一種潤滑方式。它將汽油與潤滑油按一定的容積混合比均勻混合起來注入油箱，通過供油系統，在化油器中霧化后與空氣一起進入氣缸，油霧中的一部分潤滑油靠其粘性附著在活塞和氣缸壁及連桿大、小頭軸承上，起到潤滑作用；另一部分則參與燃燒。這種潤滑方式的優點是不用另設潤滑機構，從而簡化了發動機結構；缺點是不論發動機工況怎麼變化，潤滑油量不能改變，潤滑不盡合理，因此，這種潤滑方式正被淘汰。
40．分離潤滑 分離潤滑是二沖程汽油機的有一種潤滑方式。發動機運行中，機油從機油箱流入機油泵（俗稱點滴泵，柱塞式結構），機油泵通過油管將機油泵入化油器主通道，經高速氣流將其霧化后與霧化的汽油和空氣一起進入氣缸。分離潤滑原理與混合潤滑方式相同，所不同的是，由于機油泵與發動機曲軸聯動，曲軸轉速越高，泵入的機油量也越大，故而比混合潤滑合理。這種分離潤滑方式已被廣泛應用于二沖程摩托車發動機上。
1982 年 6 月 9 日，以色列空軍突襲貝卡谷地，在戰斗中，敘利亞空軍的蘇制米格-21、米格-23 戰機被以色列空軍裝備的美制 F-15A“鷹”式和 F-16A“戰隼”等型戰機打得落花流水。空戰的結局使蘇制戰機的性能被打上了問號。敘利亞人在戰后直言不諱地抱怨蘇制飛機和導彈的性能低劣是其戰敗的主要原因。
盡管米格-23 出口到許多國家，但其勝少敗多的戰績令米格飛機的聲譽受到了極大影響
同一時期，在遠東地區與美國人進行的幾次較量中，前蘇聯防空部隊的表現也只是差強人意。號稱世界上第一種裝有不受地面背景于擾下對空中目標進行搜索和跟蹤雷達并用遠程導彈作戰的米格-23，和防空軍主力截擊機--蘇-15/21 在針對美國入侵軍用飛機的攔截作戰中根本毫無優勢可言。即便是前國土防空軍總司令耶夫根尼·薩維茨基元帥寄予厚望的“形象工程”，世界上首屈一指的迷你空中防御指揮中心米格-31 型遠程雙座截擊機，也因為配套設施不完善而未發揮應有的作用。
力量的天平眼看著逐漸倒向了西方的一邊，接下來發生的事情則更讓人擔心。蘇軍總參軍事情報部（GRU）關于美國戰略空軍和海軍開始大量裝備具有精確打擊能力的“戰斧”巡航導彈的消息不斷傳來，這一技術兵器的作戰方式是全新的，既不同于傳統的轟炸機和攻擊機也不同于彈道導彈，這種能夠從空中、水面和水下發射的遠程高亞音速導彈能夠以超低空掠襲方式對敵方縱深目標進行精確打擊。這一新式武器的出現更加使得莫斯科感到如芒在背。
前蘇聯航空工業部部長兼航空兵器發展委員會主席卡扎科夫在那一時期幾乎每天都要接到克里姆林宮的電話：“黨和國家為發展航空工業提供了你們所需要的一切，現在美國飛機卻像剛被割去子孫根的公牛一樣在我們的天空橫沖直撞，真是豈有此理”！國家和軍隊的領導人催促著航空工業部門盡快拿出新飛機來。
1983 年，第一批米格-29 試裝備空軍航空兵部隊，第二年首批蘇-27 試裝備空軍，三年后國土防空軍駐遠東捷姆吉基地的航空兵部隊開始接收蘇-27 飛機（蘇-27 于 1985 年完成國家聯合試飛）。最高統帥部希望用這兩種新型戰斗機取代日益陳舊的米格-23 和蘇-15/21 而成為未來空軍和防空部隊的主戰裝備。相對于米格-29，技術更為先進、性能更為強悍的蘇-27 更受到空軍前線航空兵飛行員們的歡迎。
Su-27 初期型，尾錐兩側沒有延伸到末端的邊條
蘇軍飛行員在美軍威力強大 F-15 陰影下活動的日子終于結束了，紅色帝國的捍衛者們在苦等了近 10 年之后終于有了能夠克敵制勝的利器。然而，一直到 1985 年末才有相對較少的蘇-27 在科拉、佩寧蘇拉的一些基地飛行，很顯然它們主要是用于鑒定和發展工作。從 1986 年開始，越來越多的蘇-27 裝備空軍前線航空兵，但依然有抱怨說裝備的飛機數量太少。甚至出現了飛行員為了能駕駛蘇-27 而主動要求調往偏遠地區戰備機場的情況。
與發生在空軍部隊的情況相反，蘇-27 在裝備國土防空軍的過程中屢屢出現問題。作為前蘇聯第一種裝有電傳操縱系統（四余度）的飛機，其高度綜合化的機載火控系統是飛行員們以前從未遇到過的。由于無法掌握蘇-27 上的新裝置，飛行員在空中打靶訓練中連續失誤。另外與空軍有所不同，國土防空軍長期以來基于國內防空作戰，飛行員更習慣于依靠地面指令完成任務。特別是飛慣了米格-25 遠程截擊機的飛行員對于操作蘇-27 這樣的高機動性飛機一時感到難以適應。有鑒于此，國土防空軍總司令部下令推遲部隊接收飛機的時間。這一消極態度使前蘇聯部長會議主席一直到 1990 年 8 月 23 日才簽發了蘇-27 正式裝備部隊的命令書（這時已經有 500 多架蘇-27 服役于前蘇聯軍隊）。
雖然如此，最高統帥部還是在一開始就做出了用蘇-27 同時裝備空軍和國土防空軍的決定。這是自米格-23 以來第二種同時裝備空軍和國土防空軍的戰斗機，也是蘇霍伊設計局研制成功的第一種同時裝備空軍和防空軍的戰機。而且，裝備兩個軍種的蘇-27 均為同一機型，沒對飛機做任何特別的改動。相比之下裝備空軍和裝備防空軍的米格-23 在火控系統和武器配置方面都有著很大區別。
在前蘇聯的軍事體制中，國土防空軍是獨立于空軍之外的一個軍種，專門負責國家的國土防空和要地保護之重責大任。這支部隊除了裝備有數量龐大型號繁多的地空導彈和高射槍炮等防空武器外，還配備有大量的防空截擊機和殲擊機。在大多數情況下，國土防空軍受重視程度甚至超過用于進攻的空軍，擁有單獨發展作戰飛機的權利。由于和空軍是競爭者的關系，國土防空軍更愿意使用他們“自己”的飛機。
當前蘇聯空軍開始裝備米格-21 前線戰斗機的時候，國土防空軍則著手蘇-9 截擊機的接收工作，盡管總的來說這兩種飛機在性能上沒什么大的區別。西方國家曾經在很長一段時間里搞不懂前蘇聯這種“勞民傷財”的做法，如果說是因為國土面積過于廣大而特別開發出圖-28/128 這一類的大型截擊機，那么米格-21 和蘇-9/11、米格-23 和蘇-15/21 這樣的“重復建設”就顯得沒有必要，相比之下美國空軍和海軍航空兵的爭執似乎還有一定道理可言。這種情況一直持續到八十年代，空軍裝備了米格-29 戰斗機而防空軍則裝備有米格-31 截擊機。蘇-27 則成為四代（俄標）戰機中唯一一種能夠有效完成空軍前線戰斗機和國土防空軍截擊戰斗機任務的飛機。
在軍內改革派的要求下，設計局在蘇-27 的基礎上開始了遠程截擊機的研制
新的起點——蘇-27PU
“沒有一只雄鷹能飛到第聶伯河的中間”，這句話是俄羅斯作家果戈里在一首抒情詩中為贊美第聶伯河的寬廣而作的。前蘇聯的飛行員在駕駛米格-29 之后把這首詩改成：“沒有一架米格飛機能夠飛到第聶伯河的中間”，米格局的設計師們在設計這一機型時為了飛機的機動敏捷性而犧牲了飛機的燃油攜帶量，米格-31 的情況則相反，為增大飛機的燃油攜帶量使飛機的機動敏捷性大為降低。特別是前蘇聯的電子科技落后于美國，其自行研制的 R-33 超遠程空空導彈性能很不穩定。這樣在與美國 F-15 一類的大型空中優勢戰斗機相遇時，米格-31 幾乎毫無勝算可言。
R-33 超遠程空空導彈，西方說這是 AIM-54 的翻版
第一批蘇-27 出廠后不久，當時的航空工業部部長伊萬·西拉耶夫和航空工業部副部長兼蘇霍伊設計局總設計師米哈伊爾·彼得洛維奇·西蒙諾夫以及蘇-27 項目總設計師科爾欽和柯內舍夫被國土防空軍航空兵司令 N·I·莫斯科維杰列夫上將和空軍副總司令葉夫列莫夫上將召到薩瓦斯列依卡的空軍飛行員戰斗使用和改裝訓練中心。他們在總結了 70 年代以來蘇制戰斗機與西方戰斗機進行的歷次空戰經驗教訓后得出了一致結論，目前的重型遠程截擊機已經不能應付現在和未來的美國戰斗機所帶來的威脅，必須為國上防空軍研制一種更加靈活機動的遠程截擊戰斗機！
1986 年 4 月，設計師葉梅利亞諾夫和武器系統設計師維克多·加盧什科接到一項研制任務，在現有的蘇-27 的基礎上研制一種全新的遠程截擊戰斗機。對于新型截擊機的要求是接近米格-31 的航程和不低于現有蘇-27 的機動敏捷性。之前維克多·加盧什科正在積極準備蘇-27M 也就是后來的蘇-35/37 的研制，這一型號的飛機是具備對空中和地面目標的精確探測和打擊能力的，而且一開始就計劃用相控陣雷達裝備這一型號。新的截擊機也被要求安裝新型雷達，但不要求多功能。設計小組被告之重點是增加飛機的留空時間以及飛機對空中目標的偵測和截獲能力。
設計小組將在一架單座的蘇-27 和一架雙座的蘇-27UB 教練戰斗機上進行改進工作，包括為這兩架飛機改裝空中受油探頭在內的所有工作被要求在很短的時間內完成。莫斯科試驗牛產廠負責飛機的改裝任務，后來這一任務被轉移到遠東地區。
安裝空中受油探頭的 Su-27PD 表演機，由 Su-27P 改裝而來。2000 年珠海航展時停留天津時所攝，當時屬于格羅莫夫試飛院
經過改進后的單座機被稱為蘇-27P，雙座的蘇-27UB 被改造成為蘇-27PU（工程編號 T10PU）。從外表上來看飛機的改動不是很大，這是因為在設計中并沒有采用簡單的固定式受油探管，而是一種裝置在風檔下面左側的位置可以完全收起的探管。當受油管收起時部分可以被整流艙蓋遮住，完全與機身的表面齊平。這一設備是由 K-36 彈射座椅的研制單位，位于莫斯科地區托米里諾鎮的“紅星”科研生產企業研制生產的，總設計師是謝維林。
用于改裝的 T10U-2“藍色 02”，是 Su-27UB 的第二架原型機，在這架飛機上驗證了空中加油系統和電傳操縱系統
飛機如需空中受油，必須放出伸縮式受油管，將其與加油機的標準加油吊艙錐套準確對接，錐套牢牢地抓住受油管之后開始進行空中壓力加油。空中加油可以由裝備有標準加油吊艙的同型號飛機進行，也可由懸掛有同一吊艙的蘇-24M 飛機進行，還可以由伊爾-78 空中加油機進行。空中加油設備使一些系統和設備不得不重新布置，最顯著的是光電紅外搜索跟蹤裝置被從中線移到風擋的右側。
T10U-2 對 Su-27K 進行伙伴加油
為適應長航程的飛行，飛機的座艙也進行了重新設計。為飛越前蘇聯遼闊的邊疆和最無顯著地標的地區，飛機必然需要有新的導航系統。梅利亞諾夫領導的設計小組按照蘇聯民航的國際班機使用的全球定位系統、羅蘭導航系統、奧米伽導航系統和飛行姿態主參考系統設計了新的導航裝置，并成功加以小型化使之能夠用于戰斗機。為了使飛行員能夠掌握并操作這一系統，先后進行了三次簡化工作。
從外形上來說的另一個較大的變化是尾錐的末端位置被設計得更高，以減少大迎角著陸時擦尾的危險。截面不變的圓桶形尾錐改用更流線型的整流罩，前面變得更粗而且加長了弧形的部分，在尾錐內裝置有重新設計的油箱。
1987 年 6 月 6 日，試飛員薩多夫尼科夫和沃金采夫駕駛著 T10U-2 在國土防空軍部隊蘇-27 的護航下完成了到俄羅斯最北面的機場弗蘭查·伊奧西法群島上的格列姆·別爾機場的轉場飛行。這也是世界上最北部的供噴氣式飛機起降的機場。之后又于 6 月 16 日完成了從莫斯科到阿穆爾河畔共青城的 飛行，6 月 19 日返回。6月 23 日，試飛小組完成了“莫斯科-共青城-莫斯科”航線不著陸轉場飛行，總航程 13,440 千米。在此次歷時 15 小時 42 分鐘的往返持久飛行中，共進行了 4 次空中受油（地點是新西伯利亞空域和赤塔空域），一架蘇-24M 和一架 伊爾-78 加油機先后提供了空中加油服務。
T10U-2 側面圖，注意機鼻左側的空中受油管口蓋
改進后的飛機被證明是可以用于執行長時間空中巡邏任務的，受油裝置沒有增加飛機的阻力和影響機載雷達的工作。但單座型蘇-27P 被認為不適合執行這一任務。這并非是飛機的問題，而是試飛員在如此長時間的飛行中感到疲憊不堪，無法保持正常狀態。加之現代空戰帶給飛行員的工作量很大，大航程產生的長時間留空飛行加上高機動產生的高過載，使飛行員在單獨應付復雜的作戰情況、機載電子綜合設備和機載武器時手忙腳亂。
只有兩名飛行員才能勝任一次長達 10 個小時的巡航飛行，這期間當一名飛行員進行休息時將由另一名飛行員負責駕駛飛機和操作雷達及火控系統。這也排除了在蘇-27PU 上設置一名飛行員和一名武器操縱員的方案。設計小組決定直接在教練型座艙的某礎上進行修改，新型飛機的前后座艙配置將是一樣的，在長續航時間的飛行中兩名飛行員在任務的任何階段都能控制、操縱飛機或操縱雷達和武器系統。從兩個座艙都能進行啟動發動機、選擇武器系統、輸入和校正航行數據的工作并決定是否彈射跳傘。
早期型 Su-30 前后座艙，距離當時西方的標準相距甚遠
當設計小組熱火朝天地投入到新型遠程截擊機的研制任務中時，新的問題出現了。國家和軍方的一些領導更加青睞米格-31 而不是蘇-27PU 這樣更為靈活的飛機。米格-31 相對蘇-27PU 顯得笨重但航程更遠，不過其機動和敏捷性完全無法與后者相比。有一種理論認為在導彈時代刻意追求飛機的機動敏捷性是沒有意義的，米格-31 出色的高空高速能力能夠彌補其他方面的不足，特別是該機裝備的威力強大的超遠程空空導彈使它根本沒有必要進行近距離空戰。米格-31 利用其雷達和信息網絡指揮其他 4 架戰斗機進而形成能夠戰斗的“防空指揮中心”的特性使某些領導人對該機始終情有獨鐘！
“老國土防空軍”所鐘愛的 MiG-31
作為妥協，蘇-27PU 被確定為米格-31 重型截擊機的一種補充而不是替代者。設計小組為蘇-27PU 設計了一套選裝設備，使蘇-27PU 也能起到米格-31“空中防御指揮中心”的作用。但這樣就破壞了原先前后艙相同便于在長時間的巡航飛行中兩人分別駕駛和操縱飛機的設計思想，因為必須為后艙換裝新的雷達顯示器和設備才能達到使飛機作為空中指揮站的設計要求。一直到九十年代末，沒有任何一架蘇-30 原型機被證明裝置了這一系統。此外，還計劃在蘇-27 上掛載專門為米格-31 研制的 R-33 半主動雷達制導遠程空空導彈，這一計劃也沒有進行下去。
蘇-27M 戰機安裝的 RLSU-27 多功能雷達綜合火控系統，最終經過改進后用于蘇-30 戰機上
另外，原計劃為蘇-27PU 配套研制的“豹”式雷達也被拖延，按國土防空軍的要求新式雷達的性能應該優于 F-15 的 AN/APG-63 機載雷達。“豹”式雷達完全采用數字化信息處理方式，裝有獨創的定向縫隙天線，水平面內采用機械掃描，垂直面內采用電子控制波束。這樣雷達在方位平面可作為機械式天線工作，而在高低角平面是作為電掃描天線工作。當雷達波束進行水平機械掃描時，垂直面內電子波束的位移可以瞬時把波束發送到早先發現的目標上。這樣當進行有規律的多行掃描時，就可以保證比機械掃描的頻率快 2~3 倍，天線也能轉向早先發現的目標。這樣就徹底解決了在空中跟蹤狀態下，提高目標位置測量準確性問題，本身也考慮到同時進行多目標攻擊問題。
可保證在自由空間方位角和高低角各正負 60° 范圍內進行掃描，對有效雷達散射截面積（RCS）3 平方米的空中目標迎頭探測距離為 80~140 千米（在高脈沖重復頻率狀態下），目標后半球探測距離為 50~70 千米（在中脈沖重復頻率工作時，可以在相位編碼調制的基礎卜進行脈沖壓縮；還可以工作在高脈沖重復頻率），可同時截獲 10 個空中目標，并依次對跟蹤的一個目標進行照射，引導半主動雷達制導導彈飛向目標。
由于技術和資金的問題，“豹”式雷達一直到 2000 年后才投入小批量生產。早期的蘇-27/30 飛機也沒有裝置縫隙天線，而是改用卡塞格倫天線。
液壓馬達主要參數：
1．工作壓力與額定壓力
工作壓力：輸入馬達油液的實際壓力，其大小決定于馬達的負載。馬達進口壓力與出口壓力的差值稱為馬達的壓差。
額定壓力：按試驗標準規定，使馬達連續正常工作的最高壓力。
2．排量和流量 排量：VM (m/rad) 流量 不計泄漏時的流量稱理論流量qMt，考慮泄漏流量為實際流量qM。
3．容積效率和轉速 容積效率ηMv：實際輸入流量與理論輸入流量的比值，
4．轉矩和機械效率 在不計馬達的損失情況下，其輸出功率等于輸入功率. 實際轉矩T：由于馬達實際存在機械損失而產生損失扭矩ΔT，使得比理論扭矩Tt小，即馬達的機械效率ηMm：等于馬達的實際輸出扭矩與理論輸出扭矩的比.
5．功率和總效率 馬達實際輸入功率為pqM，實際輸出功率為Tω. 馬達總效率 ηM：實際輸出功率與實際輸入功率的比值