尺寸、管徑和管壁厚度都是根據管線設計輸量來的，就像一條輸量為200W噸/年的管線和400W/噸每年的管線直徑管壁都不一樣。一般來說76mm×10mm的20#鋼的管線就可以。
然后還要根據輸油泵的設計排量，站間距，如果站間距太大，輸油泵出口壓力就會很高，回壓大，這時候就要修副線，或者中間站，來保證輸量。材質一般都是20#鋼，管壁厚度要考慮到腐蝕速率和管強，管徑越大的管線，它的壁厚就越厚。
油氣管道：
油氣管道輸送就是利用管道將油氣資源長距離輸送到目的地。
特點是：運輸量大；能耗小、運費低；便于管理，易實現全面自動化，勞動生產率高；管線大部埋于地下，受地形地物限制小，能縮短運輸距離；安全密閉，基本上不受惡劣氣候的影響，能長期穩定、安全運行；但運輸方式不靈活，鋼材耗量大，輔助設備多，適于定點、量大的單向輸送。
并將管路中的管件（如三通、彎頭、閥門、變徑等）都查表查出等效管長度，最后由沿程阻力系數與管路總長（包括等效管長度）計算出總管路壓力損失。。那是查什么表呢”
答：沿程水頭損失計算公式 h =（入L/D）* V^2/(2g) （1）
局部水頭損失計算公式 h = k * V^2/(2g) （2）
局部阻力的等效長度 L 可令（1）、（2）右邊相等得到：（入L/D）= k
等效長度 L= kD/入 （3）
就是說管件的局部阻力的等效管長度等于管件的局部阻力系數乘以管道內徑再除以管道的沿程阻力系數。如三通、彎頭、閥門、變徑等的等效管長度可以從有關表格分別查出 三通、彎頭、閥門、變徑的局部阻力系數，代入（3）可計算出它們的等效管長度，最后由沿程阻力系數與管路總長（包括等效管長度）計算出總管路壓力損失。強調一點，這里說的查表就是查局部阻力系數表（"k"值，表中阻力系數的符號，這里打不出來,讀音是“zeda”)。
1.基本假設
為了簡化計算，不考慮攤銷費用、財務費用及降凝劑和減阻及等外購材料費用。計算過程中所取的基礎數據如下。
1）以管道工程項目靜態投資作為固定資產投資額，并全部轉化為固定資產原值。單位運距的靜態投資根據行業相關選定，如表6-1所示。
表6-1 不同管徑下單位運距的靜態投資
2）管道系統維護管理費取為固定資產原值的2.5%。
3）管道系統所在地區冬季月平均地溫5℃，夏季月平均地溫20 ℃，總傳熱系數1.6W/m2℃。
4）分別以松遼盆地原油和新疆混合原油作為算例，其中新疆混合原油的凝點為12℃，反常點17℃；松遼原油的凝點為30℃，反常點30℃。兩種原油的物性如表6-2和表6-3所示。
表6-2 新疆原油流變參數
表6-3 松遼原油流變參數
5）按管內油品流速1.5m/s，確定管道系統的流量作為滿負荷輸量，不同管徑下的滿負荷輸量如表6-4所示。
表6-4 不同管徑下的滿負荷輸量
6）電力價格取為0.65元/kW·h，燃料油價格取為4600元/t。
7）管道系統定員為40人/百千米，項目人員的工資、獎金、津貼和補貼、職工福利費、社會保險、商業人身保險、住房公積金、工會經費和教育經費等合計為6萬元/人·年；其他運營費用定額為12000元/人·年。
8）本項研究的運距范圍為400～1600千米，假定運距越短，油品損耗率越低，損耗率和運距間為線性關系。運距400千米時，油品損耗率為0.064%,2000千米時，損耗率為0.2%。
2.計算結果進行分析
（1）輸油成本中各項目所占的比例
表6-5給出了管輸松遼原油和新疆混合原油時，運距400千米（Φ406管徑）、運距400千米（Φ813管徑）、運距2000千米、（Φ813管徑）三種情況下，在滿負荷輸量時，燃料動力費、折舊費、維護修理費、油品損耗費、人員費、其他運營費用在總輸油成本中所占的比例。
表6-5 輸油成本中各項目所占的比例（%）
從表6-5中可以看出，在總成本中，比例最大的為燃料動力費，折舊費、油品損耗費和維護管理費也占有較大比例。
相比較而言，松遼原油凝點較高，燃料動力費在總成本中的比例超過了50%，為54.2%～60.0%。新疆原油凝點較低，相同溫度下的粘度較小，燃料動力費在總成本中的比例略降，為34.7%～40.5%。
由表6-5還可以看出，折舊費及維護管理費隨著運距和管徑的增大而增大。
（2）單位輸量的輸油成本隨管徑的變化
圖6-1中給出了管輸松遼原油時，三種運距下，單位輸量的輸油成本隨管徑的變化。可以看出，在同一運距下，隨著管徑的增大，在管道運行均在滿負荷輸量（流速均為1.5m/s）時，單位輸量的輸油成本呈下降趨勢，例如運距800千米時，Φ559管徑對應的單位輸量輸油成本為61.4元/t，Φ813管徑對應的單位輸量輸油成本為45.0元/t。在同一管徑下，單位輸量的輸油成本隨著運距的增大而增大。
圖6-2中給出了管輸新疆原油時，三種運距下，單位輸量的輸油成本隨管徑的變化。可以看出，相同運距和管徑條件下，單位輸量的輸油成本小于松遼原油，其隨運距和管徑的變化規律與管輸松遼原油時基本相同。
圖6-1 松遼原油各運距輸油成本隨管徑變化示意圖
圖6-2 新疆原油各運距輸油成本隨管徑變化圖
（3）單位周轉量的輸油成本隨管徑的變化
圖6-3和圖6-4分別給出了管輸松遼原油和新疆原油時，三種運距下，單位周轉量的輸油成本隨管徑的變化。從兩幅圖中均可以看出，在同一運距下，隨著管徑的增大，在管道運行均在滿負荷輸量（流速均為1.5m/s）時，單位周轉量的輸油成本呈下降趨勢。例如管輸松遼原油，運距1200km時，Φ559管徑對應的單位周轉量輸油成本為0.075元/t·km；Φ813管徑對應的單位輸量輸油成本為0.055元/t·km。在同一管徑下，單位周轉量的輸油成本隨著運距的增大略有減小。例如對于Φ813的管徑，運距由400km增加至2000km時，單位周轉量的輸油成本由0.057元/t·km減小至0.055元/t·km，原因在于計算輸油損耗時，400km運距的輸油損耗設定為0.06%，而2000km運距的輸油損耗設定為0.2%，運距增加了4倍，而損耗率卻沒有成比例的增加。
圖6-3 松遼原油各運距單位周轉量輸油成本隨管徑變化示意圖
圖6-4 新疆原油各運距單位周轉量輸油成本隨管徑變化示意圖
（4）單位周轉量的輸油成本隨運距的變化
圖6-5和圖6-6給出了管輸松遼和新疆原油時，三種管徑下，單位周轉量的輸油成本隨運距的變化。可以看出，在同一管徑下，隨著運距的增大，單位周轉量的輸油成本略有下降。例如管輸松遼原油，管徑Φ813、運距400km對應的單位周轉量輸油成本為0.057元/t.km,2000千米運距對應的單位輸量輸油成本為0.055元/t.km。相應條件下，管輸新疆原油時，輸油成本由0.040元/t·km減小至0.037元/t.km。
圖6-5 松遼原油各管徑單位周轉量輸油成本隨運距變化示意圖
圖6-6 新疆原油不同管徑單位周轉量輸油成本隨運距變化示意圖
1
管道壓降計算
一 概述
管道壓降為管道摩擦壓降、靜壓降以及速度壓降之和。
管道摩擦壓降包括直管、管件和閥門等的壓降，同時也包括孔板、突然擴大、突然縮小以及接管口等產生的局部壓降；靜壓降是由于管道始端和終端標高差而產生的；速度壓降是指管道始端和終端流體流速不等而產生的壓降。
對復雜管路分段計算的原則，通常是在支管和總管（或管徑變化處）連接處拆開，管件（如異徑三通）應劃分在總管上，按總管直徑選取當量長度。總管長度按最遠一臺設備計算。
對因結垢而實際管徑減小的管道，應按實際管徑計算。
管壁粗糙度的選用應考慮到流體對管壁的腐蝕、磨蝕、結垢以及使用情況等因素。如無縫鋼管，當流體是石油氣、飽和蒸汽以及壓縮干空氣等腐蝕性小的流體時，可選取絕對粗糙度ε＝0.2mm；輸送水時，若為冷凝液（有空氣）則取ε＝0.5mm；純水取ε＝0.2mm；未處理水取ε＝0.3～0.5mm；對酸、堿等腐蝕性較大的流體，則可取ε＝1mm或更大些。
對工程設計中常見的牛頓流體的單相流、汽液兩相流管道壓降可利用aspen plus的相關模型或者楊總編的excel壓降計算程序來計算，二者差別不大。非牛頓流體的流動阻力以及氣力輸送和漿液流管道的壓降計算參見有關專題。 二 基本信息和物性模型的選擇
為利用Aspen plus計算管道壓降，首先必須在確定組分的條件下，選擇合適的物性計算模型。
Aspen 模擬流程的一般計算步驟如下：
1 啟動Aspen用戶界面程序，快捷方式名稱Aspen plus user interface，對應可執行程序為apwn.exe。
該快捷方式通常位置：程序-->Aspentech-->Aspen Engineering suit-->Aspen plus 10.2--> Aspen plus user interface。可用右鍵單擊，將其復制到桌面上來。
在啟動窗口Aspen plus startup選擇Template選項，單擊ok，在隨后出現的窗口中的Simulations標簽下根據應用類別選擇一合適的模板，比如Chemicals
2
with Metric Units，適用于化學品制造工業，計算中采用公制單位。Run type選擇默認的flowsheet。
2 點擊Data菜單中的setup選項或者工具欄中的setup按鈕，出現數據瀏覽器窗口。在setup組的specifications選項中給出模擬的標題或者保持默認的空白。
點擊紅色買粉絲ponents組中的紅色specifications選項，從數據庫中選擇適當組分。
點擊properties組，根據應用類型在process type里選擇合適選項，如Chemical，然后在Base method里選擇合適的物性模型。通常Base method里的物性模型都適用于該類型的應用，如要選擇最準確的模型，選擇方法參見幫助主題的properties-->Chapter 2 property Method Description-->Classification of P琺筏粹禾誄鼓達態憚卡roperty Methods and Re買粉絲mended Use或者參考手冊User guide的第7章。然后點擊binary interaction 組中對應物性模型的二元交互參數選項。 三 模擬流程和管道模型的建立
1 計算管道壓降的模型有兩種，其一為pipe，其二為pipeline。Pipe模型用于模擬單一入口和出口的物料流股。流動型式為一維、穩態、完全發展的流動(無進口效應)。可進行一、二、三相計算，流動方向和標高可任意變化，管件阻力也可計算。Pipeline用于計算多段不同管徑和標高的管道，不包括管件阻力的計算。
在模型庫pressure changer里面選擇pipe模型，放入流程窗口，然后用物料流股連接出口和入口，完成流程構造。
2 輸入模型和流股數據
在Setup PipeParameters表單里輸入管長、管徑、粗糙度和角度或者上升下降距離。 管徑選擇參見《工藝系統工程設計技術規定》之6――管徑選擇（P141）或者《化工工藝設計手冊》p38，根據管道內常用流速范圍選定合適流速，求出對應管徑，并根據管徑系列做圓整。或者先給一管徑初值，待壓降計算出之后，根據壓降要求及流速做相應修正。
在Setup ThermalSpecification表單里選擇溫度變化模式，默認為等溫。 在Setup fittings表單中指定閥門、三通、彎頭的數目及其他管件的當量系數。 當量系數可參考《工藝系統工程設計技術規定》之7――管道壓力降計算中
3
表1.2.4-2及1.2.4-3。
指定入口流股的壓力、溫度、流量和組成等數據。
四 運行結果檢驗和管徑調整
運行aspen plus求得相應結果。
按照壓降要求，如果管道發生阻塞，可加大管徑或者提高入口壓力。 依據《工藝系統工程設計技術規定》之7――管道壓力降計算，對摩擦壓力降計算結果取1.15倍系數來確定系統的摩擦壓降，但對靜壓力降和其他壓力降不乘系數。
系統總壓降為管道、調節閥、流量計孔板等壓降之和。調節閥的允許壓降通常占系統總壓降的25％～60％，如果系統總壓降超過允許值或調節閥壓降所占比例不合適，則需調整管徑。
管徑調整參見《工藝系統工程設計技術規定》之6――管徑選擇（P141）或者《化工工藝設計手冊》p38，根據管道內常用流速范圍或者一般壓降控制值來修正管徑。對湍流區，通常壓降與管徑的4次方成正比。估算管徑之后，根據管徑系列進行圓整，再次運行aspen plus，求得相應結果。 五 其他壓降計算
1 調節閥
采用Valve模型，給定閥參數可進行調節閥的核算。 2 孔板
根據aspen計算得到流體的定壓熱容和定容熱容以及壓縮系數，根據流體的定壓熱容和定容熱容求得絕熱指數k，然后利用《工藝系統工程設計技術規定》之15――管路限流孔板的設置提供的方法進行計算。
管道流量的計算公式：
1、流量（瞬時流量）=管道截面積ⅹ流速
2、流量（小時流量）=3600 x 管道截面積 x 流速
DN50管徑的截面積為：DN50：50²*3.14/4=1962.5平方毫米，合0.1963平方分米。DN50管道：流量Q=0.1963*40=7.852升/秒，合28.27立方米/小時。
長輸管道屬于集輸管道。
集輸管道包括從單個油（氣）井到油（氣）處理廠（或處理裝置)的出油(氣)管道,以及從處理廠到油(氣)庫或長輸管道首站的集油（氣）管道，在我國油氣集輸管道均由油田管理。集輸管道的特點是口徑小，壓力低，管材多采用鋼管，近年來在國外各種規格的塑料管已有一定的應用。
擴展資料：
管徑和流量是影響煤層氣集輸管道參數設計的關鍵影響因素，且管徑的影響最大，應著重考慮管徑的影響，以達到在設計過程中的優化目標。